小男生趴着扭屁股很舒服怎么回事,欧美黑人欧美精品刺激,宅男网,黑人又粗又大又硬又长的原因

自20世紀(jì)90年代末以來，塑鋼混合材料一直被用作經(jīng)濟(jì)型輕質(zhì)部件。 ?薄壁拉延金屬型材的特性與薄壁塑料肋條的進(jìn)行特殊組合。 ?通過使用IKV和IUL中使用的變形鎂合金作為金屬部件，可以提供更大的輕質(zhì)結(jié)構(gòu)潛力。

塑料 - 鎂混合物

鎂只有鋼密度的22％，或鋁密度的64％。由于強(qiáng)度較低，與鋼相比需要更高的板厚。然而，與鋼相比，具有相同機(jī)械性能的重量減重超過50％。由于機(jī)械性能與鋁相當(dāng)，與鋁相比，重量減輕了約30％。然而，與具有相似密度的纖維增強(qiáng)塑料相比，鎂具有典型的金屬性質(zhì)，例如高導(dǎo)電性和導(dǎo)熱性以及更高的延展性。

結(jié)合拉延和背面成型工藝

輕質(zhì)結(jié)構(gòu)不是產(chǎn)品，而是材料，連接和生產(chǎn)整合的過程。因此，重量，功能，成本和數(shù)量的最佳屬性是決定性的。出于這個(gè)原因，多特蒙德大學(xué)的成形技術(shù)和輕量化部件研究所（IUL）和亞琛工業(yè)大學(xué)塑料加工研究所（IKV）開發(fā)了一種深拉延延和背面成型工藝，圖1。在這個(gè)過程中，經(jīng)典的拉延與通過塑料熔體的基于活性介質(zhì)的成形步驟相結(jié)合。對(duì)于該工藝組合，拉延工具的部件集成在注塑模具中。

在第一成形步驟中，通過拉延模具形成金屬板部件。通過注塑機(jī)的夾緊單元施加所需的拉延力。為了改善拉延結(jié)果，通過壓邊框控制金屬流入模具，避免了凸緣區(qū)域的褶皺。通過芯拉動(dòng)將壓邊力與夾緊單元分離。在第一拉延步驟中，形成大約90％的金屬組分。

在第二成形步驟中，根據(jù)高壓金屬板成形原理，通過將塑料熔體注入封閉腔中來進(jìn)行。由于較大尺寸的模具間隙，塑料熔體通過金屬部件的殘余成形打開腔體（模具和金屬板之間）?？梢酝ㄟ^注塑參數(shù)調(diào)節(jié)成形度。施加到金屬板上的潛在反應(yīng)性粘合促進(jìn)劑用于在熔融熱活化時(shí)連接兩種組分。

對(duì)于鎂合金的加工，組合模具必須適應(yīng)鎂的成形條件。另外，必須開發(fā)用于連接塑料和鎂的粘合促進(jìn)劑。

加工中的挑戰(zhàn)

由于鎂合金的低冷成形性，鎂合金主要用作鑄造材料。然而，與鑄造合金相比，鎂合金具有更好的機(jī)械性能（更高的屈服強(qiáng)度，強(qiáng)度和斷裂伸長(zhǎng)率）?？梢酝ㄟ^軋制或擠壓將鍛造合金加工成扁平半成品。由鎂合金ME20（組成為重量％：1.8-2.0Mn，0.6-0.9Ce / La，靜態(tài)Mg）制成的薄鎂板用于該項(xiàng)目。

有限的冷成形性是由于鎂的晶體結(jié)構(gòu)。只有當(dāng)成型溫度超過225°C時(shí)，才能在六角形致密球形填料中激活足夠的滑動(dòng)面，并且可以進(jìn)行變形。在組合過程中，必須加熱鎂板以形成并在注入塑料熔體后再次冷卻以消散熔體熱量（最小ΔT= 125℃）。

鎂加熱的形式

研究了兩種工藝路線，如圖2所示，用于加熱鎂板坯料：在連續(xù)爐中對(duì)板材進(jìn)行外部加熱，以及通過集成的動(dòng)態(tài)回火概念在組合工具中加熱。

兩種工藝路線都有優(yōu)點(diǎn)和缺點(diǎn)。片材的外部加熱易于實(shí)現(xiàn)。在注塑過程上游的連續(xù)爐用于以限定的方式加熱片材，這意味著不需要調(diào)整注塑模具。由于并行運(yùn)行的過程，也避免了循環(huán)時(shí)間的延長(zhǎng)。但是，在爐子和注塑模具之間的處理過程中，金屬板會(huì)冷卻下來。這受到諸如環(huán)境溫度或濕度等干擾因素的影響，并且難以進(jìn)行精確的過程研究。由于片材必須加熱到遠(yuǎn)高于所需的成形溫度，因此粘合促進(jìn)劑層在很長(zhǎng)一段時(shí)間內(nèi)暴露在高溫下。這些層通常含有有機(jī)熱敏成分，因此不能排除溫度負(fù)荷對(duì)粘合強(qiáng)度的影響。另一方面，注塑模具中的集成加熱需要對(duì)模具部件進(jìn)行充分動(dòng)態(tài)的溫度控制，以防止循環(huán)時(shí)間的延長(zhǎng)。集成加熱允許精確控制成型溫度。

通過外部加熱形成

由于外部加熱需要足夠的過熱，因此在IKV上研究了鎂板坯的冷卻行為。為此，將直徑為120 mm的圓形坯料在加熱箱中加熱至300°C，并在三個(gè)與過程相關(guān)的測(cè)量設(shè)置中檢查冷卻過程，如圖3（右）所示。

為了冷卻，加熱的坯料鋪設(shè)在整個(gè)表面上并徑向地放置在工具鋼上或整個(gè)表面上的5mm厚的絕緣板上。通過水加熱（用于加工聚酰胺6的模具溫度）將工具鋼和絕緣板兩者回火至80℃。使用Flir Systems的Thermo Vision A40M紅外熱像儀，將空白溫度隨時(shí)間記錄在空白的中心和邊緣（110 mm節(jié)圓）。

在從爐子中取出坯料，坯料的放置和測(cè)量的開始之間，經(jīng)過2秒。在此期間，鎂合金板在工具鋼的邊緣區(qū)域冷卻至175°C，如果放置在絕緣板上則降至190°C，如圖3（左）所示。這意味著邊緣區(qū)域中的坯料在后續(xù)成形的處理過程中冷卻太多。坯料中間的冷卻速度要慢得多。全表面接觸顯示出最快的冷卻行為。

大約7秒后，達(dá)到坯料中間所需的225℃的成形溫度。由于徑向接觸，絕緣板的冷卻時(shí)間可以增加到9秒或18秒，直到達(dá)到最低成型溫度。然而，由于鎂鍛造合金的低成形速度為2mm / s，冷卻時(shí)間仍然太短。

DC04深沖鋼在組合深沖和回模工藝中的成形行為，如圖4（上圖），已經(jīng)得到了廣泛的研究。在第一個(gè)成形步驟中，形成90％的杯子。在第二成形步驟中，底部半徑由熔體壓力形成。即使通過外部加熱到300℃也未達(dá)到鎂坯邊緣區(qū)域的必要成形溫度，拉延性增加。如果坯料在80℃的模具溫度下形成，則在拉拔間隙的區(qū)域中發(fā)生脆性斷裂。沒有可測(cè)量的變形。

通過將片材加熱至300℃，可以實(shí)現(xiàn)坯料的部分成形，圖4（中間）。在大約7mm的拉深之后，在沖頭邊緣半徑的區(qū)域中發(fā)生斷裂。這意味著在現(xiàn)有模具中不能檢查第二成形步驟。由于組合模具中的拉延度較低，因此在拉延試驗(yàn)中還要考慮外部加熱的最大可達(dá)到的拉深，其中拉拔環(huán)和沖頭邊緣半徑適合于IUL處的鎂。

通過將鎂坯加熱到480°C，在相同的處理時(shí)間下可以達(dá)到18 mm的最大拉深深度，如圖4（下圖）所示。在這里，拉延深度的進(jìn)一步增加也會(huì)導(dǎo)致撕裂。坯料溫度的進(jìn)一步增加和臨界屈服應(yīng)力的相關(guān)降低也導(dǎo)致由于金屬?gòu)陌搴穸攘鲃?dòng)而導(dǎo)致的最大拉深減小。凸緣區(qū)域中的褶皺是由于使用過的拔罐工具的壓邊力不足造成的。

根據(jù)結(jié)果，必須調(diào)整組合的拉延和后模成型模具。必須增加拉延沖頭和拉延環(huán)半徑以形成變形鎂合金。只有集成的回火概念才允許對(duì)過程影響進(jìn)行實(shí)驗(yàn)研究。為此，空白支架，拉環(huán)和拉延延沖頭溫度應(yīng)獨(dú)立調(diào)節(jié)，以便在坯料上設(shè)定均勻的溫度分布。

通過Backmolding連接

市場(chǎng)上沒有可用于塑料鎂混合組分的粘合劑的粘合促進(jìn)劑。出于這個(gè)原因，正在與項(xiàng)目合作伙伴Jupo Technologies，Wuppertal合作開發(fā)聚酰胺模塑化合物系統(tǒng)。盡管最大粘合強(qiáng)度是工作的主要目標(biāo)，但必須考慮許多限制因素。這些包括在成型過程中足夠的彈性和可塑性，短的活化時(shí)間，多種聚酰胺的使用以及對(duì)介質(zhì)的抗性和其他環(huán)境影響。此外，可鍛鎂合金的成形溫度被列入考慮范圍。

混合組分的粘合強(qiáng)度通過拉延延剪切試驗(yàn)樣品（圖5，基于DIN EN 1465）測(cè)定。為此目的，將涂有粘合促進(jìn)劑的金屬板插入注塑模具中。 在建立夾緊力之后，通過重疊表面區(qū)域中的電阻加熱器將鎂片加熱到成形溫度。 然后，仍然熱的金屬板被回模。

研究了變形鎂合金的轉(zhuǎn)化層，即所謂的預(yù)處理。這適用于多步驟浸漬工藝，并在表面上形成必要的防腐層，并用作后續(xù)涂層的底漆，例如陰極浸涂。采用全因子試驗(yàn)計(jì)劃研究注塑參數(shù)和坯料溫度的影響。聚酰胺610的結(jié)果作為實(shí)例示出。

可以實(shí)現(xiàn)的拉延剪切強(qiáng)度（圖6）在很大程度上取決于注塑參數(shù)，但對(duì)于所有檢測(cè)的化合物，趨勢(shì)是相同的。

通過提高熔融溫度，拉延延剪切強(qiáng)度可以從1.8±0.4MPa增加到3.9±0.9MPa，增加2.13MPa。這部分是由于更好的活化預(yù)處理，部分是由于較低的熔體粘度導(dǎo)致的機(jī)械互鎖。

保壓壓力的增加也對(duì)拉延延剪切強(qiáng)度（1.9±0.4MPa至3.8±0.9MPa）具有積極影響。在通過保持壓力補(bǔ)償收縮時(shí)，減少了接合表面中殘余應(yīng)力的形成。

兩種效應(yīng)均顯著，為99.9％。坯料溫度的變化對(duì)粘合強(qiáng)度沒有影響。鎂的熱膨脹系數(shù)是鋼的兩倍，應(yīng)該導(dǎo)致連接表面內(nèi)應(yīng)力的減小。然而，通過將坯料夾緊在模具中，可以防止自由熱膨脹。在所有測(cè)試中，斷裂表面位于塑料和預(yù)處理之間的界面中。這意味著改進(jìn)預(yù)處理以改善粘合強(qiáng)度必須從塑料的粘合和預(yù)處理開始。

由于預(yù)處理不僅旨在用作模塑料的粘合促進(jìn)劑，還檢查了聚酰胺6和聚酰胺66。為了將預(yù)處理與其他粘合促進(jìn)劑進(jìn)行比較，還對(duì)來自Hühoco-Metall Oberfl?chenveredlung的預(yù)處理和底漆面漆310025-70組成的參比系統(tǒng)進(jìn)行背面模塑。

在預(yù)處理的背面成型中，對(duì)于PA6和PA610，實(shí)現(xiàn)了在4MPa范圍內(nèi)的可比較的拉延剪切強(qiáng)度，圖7. PA66的拉延延剪切強(qiáng)度為3.5MPa并且具有高標(biāo)準(zhǔn)偏差。在預(yù)處理的背面模塑期間，所有聚酰胺在塑料預(yù)處理界面處顯示出粘合破壞。通過涂覆粘合劑底漆，拉延延剪切強(qiáng)度可以在8至10MPa的范圍內(nèi)增加。在這些測(cè)試中，斷裂發(fā)生在預(yù)處理 - 粘合劑界面中。這意味著通過改善底漆和預(yù)處理之間的粘合可以進(jìn)一步提高拉延延剪切強(qiáng)度。

展望

由于混合部件具有良好的機(jī)械性能，再加上世界上最輕的結(jié)構(gòu)金屬，塑料 - 鎂混合部件可以代表輕量化設(shè)計(jì)的關(guān)鍵技術(shù)。通過在組合過程中制造混合組件，可以通過節(jié)省工藝步驟來降低單位成本。不同材料和集成工藝的結(jié)合是必須解決的挑戰(zhàn)。

由于不可能通過外部加熱來詳細(xì)檢查組合過程，因此必須開發(fā)具有集成加熱概念的組合拉延和背面模制模具。試樣的幾何形狀必須適應(yīng)鎂成形的特殊挑戰(zhàn)。預(yù)處理和粘合劑在一個(gè)系統(tǒng)中的組合是一種很有前途的材料加入方法。

盡管所獲得的拉延剪切強(qiáng)度仍然低于市售的鋼的粘合促進(jìn)劑，但是合適的改性是有希望的。這意味著扁平和三維鎂半成品都可以通過單一系統(tǒng)保護(hù)免受腐蝕，也可以通過聚酰胺進(jìn)行功能化。